留言板

尊敬的读者、作者、审稿人, 关于本刊的投稿、审稿、编辑和出版的任何问题, 您可以本页添加留言。我们将尽快给您答复。谢谢您的支持!

姓名
邮箱
手机号码
标题
留言内容
验证码

太阳能聚焦光斑能流密度测量方法评估

魏素 肖君 魏秀东 卢振武 王肖

魏素, 肖君, 魏秀东, 卢振武, 王肖. 太阳能聚焦光斑能流密度测量方法评估[J]. 中国光学, 2016, 9(2): 255-262. doi: 10.3788/CO.20160902.0255
引用本文: 魏素, 肖君, 魏秀东, 卢振武, 王肖. 太阳能聚焦光斑能流密度测量方法评估[J]. 中国光学, 2016, 9(2): 255-262. doi: 10.3788/CO.20160902.0255
WEI Su, XIAO Jun, WEI Xiu-dong, LU Zhen-wu, WANG Xiao. Evaluation of flux density measurement method for concentrated solar irradiance[J]. Chinese Optics, 2016, 9(2): 255-262. doi: 10.3788/CO.20160902.0255
Citation: WEI Su, XIAO Jun, WEI Xiu-dong, LU Zhen-wu, WANG Xiao. Evaluation of flux density measurement method for concentrated solar irradiance[J]. Chinese Optics, 2016, 9(2): 255-262. doi: 10.3788/CO.20160902.0255

太阳能聚焦光斑能流密度测量方法评估

doi: 10.3788/CO.20160902.0255
详细信息
    通讯作者: 魏素(1991-),女,湖北十堰人,硕士研究生,2013年于华中科技大学获得学士学位,主要从事塔式聚光系统中聚焦光斑能流密度分布的测量方面的研究。E-mail: wei_huster@163.com肖君(1986-),男,湖北黄冈人,博士,助理研究员,2010年于南开大学获得学士学位,2015年于中国科学院长春光学精密机械与物理研究所获得博士学位,主要从事太阳能聚光中光学检测方面的研究。E-mail: xiaojun_nk@163.com
  • 国家自然科学基金资助项目(No.11174275)
  • Supported by National Natural Science Foundation of China(No.11174275)
  • 中图分类号: TK513.1

Evaluation of flux density measurement method for concentrated solar irradiance

  • 摘要: 为了确定一种新型间接测量太阳能热发电系统聚焦光斑能流密度分布方法的测量误差范围,对其进行了进一步研究。从理论公式出发,分析了该测量方法的误差源;使用球面小定日镜、CCD相机、漫反射板、中性密度滤光片等设备进行了能流密度测量的实验,使用MATLAB软件对实验数据进行处理,得到了漫反射板上聚焦光斑的能流密度分布和总能量;实验时借助全站仪测量并计算了定日镜中心的光线入射角,根据定日镜的面积和反射率、太阳直射辐射值、余弦效率等计算了光斑能量的理论值,并与测量得到的聚焦光斑总能量比较,得出了实验条件下该方法测量光斑总能量以及能流密度的相对误差为3.5%。该测量误差在允许范围内,进一步证实了该能流密度测量方法的正确性和可行性。
    国家自然科学基金资助项目(No.11174275)
    Supported by National Natural Science Foundation of China(No.11174275)
  • 图  1  能流密度测量原理

    Figure  1.  Principle of flux density measurement

    图  2  相机示意图

    Figure  2.  Schematic of the CCD camera

    图  3  相机线性度曲线

    Figure  3.  Linearity curve of the camera

    图  4  OD4滤光片衰减比随波长变化

    Figure  4.  Attenuation factor of the OD4 filter varies with wavelength changing

    图  5  DH-SV2001GM摄像机的光谱响应曲线

    Figure  5.  Spectral response curve of the DH-SV2001GM camera

    图  6  余弦效率示意图

    Figure  6.  Schematic diagram of cosine efficiency

    图  7  余弦效率测量原理图

    Figure  7.  Schematic diagram of the cosine efficiency measurement

    图  8  CCD相机拍摄的图像

    Figure  8.  Images taken by a CCD camera

    图  9  光斑能流密度分布

    Figure  9.  Flux density distribution of the beam

    表  1  误差源总结

    Table  1.   Summary of error sources

    Error source Relative error/%
    Pixel value of the CCD camera, PCCD 3.84
    Direct normal irradiance, EDNI 0.2
    tam2(δsun/2) 3.4
    Attenuation factor of the filter, fsun/freceiver 0.5
    Reflectance data of the receiver 0.3
    下载: 导出CSV

    表  2  实验条件和设备参数

    Table  2.   Test conditions and device parameters

    Date and Time 6/3/2015 9:38 AM(Beijing time)
    Location Changchun, China
    Direct normal irradiance/(W·m-2) 870
    Reflectivity of the heliostat 0.83
    Reflectivity ofthe receiver 0.982
    Size of the receiver/m 0.35×0.35
    Area of heliostat reflective surface/m 2 0.120 5
    Neutral density filter attenuation factor for beam image 1
    Neutral density filter attenuation factor for sun image 19 055
    Resolution of the CCD camera 1 236×1 628
    Pixel size of the CCD/μm 4.40×4.40
    下载: 导出CSV
  • [1]

    [1] 韩雪冰,魏秀东,卢振武,等.太阳能热发电聚光系统的研究进展[J].中国光学,2011,4(3):233-239. HAN X B,WEI X D,LU ZH W,et al.. Review of concentration system in solar thermal power plant[J]. Chinese Optics,2011,4(3):233-239.(in Chinese)
    [2] IMENES A,STEIN W,HINKLEY J,et al.. Ray tracing and flux mapping as a design and research tool at the National Solar Energy Centre[C]. ANZSES Conference 2006(Australia and New Zealand Solar Energy Society),Canberra,Australia,September 13-15,2006:S06-81.
    [3] BALLESTRIN J. A non-water-cooled heat flux measurement system under concentrated solar radiation conditions[J]. Solar Energy,2002,73(3):159-168.
    [4] BALLESTRÍN J,MONTERREAL R. Hybrid heat flux measurement system for solar central receiver evaluation[J]. Energy,2004,29(5-6):915-924.
    [5] BALLESTR N J,VALERO J,GARC A G. One-click heat flux measurement device[C]. Proceedings of the Solar PACES 2010;Perpignan,France,September 21-24,2010.
    [6] BALLESTR N J. Heat flux measurement on CSP[C]. 4th SFERA Summer School,Hornberg Castle,Germany,May 15-16,2013.
    [7] ULMER S,L PFERT E,PF NDER M,et al.. Calibration corrections of solar tower flux density measurements[J]. Energy,2004,29(5-6):925-933.
    [8] GÖHRING F,BENDER O,R GER M,et al.. Flux density measurement on open volumetric receivers[C]. Proceedings of Solar PACES 2011;Granada,Spain,Sept. 20-23,2011.
    [9] RÖGER M,HERRMANN P,EBERT M,et al.. Flux density measurement on large-scale receivers[C]. Proceedings of Solar PACES 2011,Granada,Spain,Sept. 20-23,2011.
    [10] 戴景民,刘颖,于天河.基于CCD的聚焦光斑能流密度分布测量系统的研制[J].光电子·激光,2008,19(11):1507-1511. DAI J M,LIU Y,YU T H. Development of flux density distribution measurement system based on CCD[J]. J. Optoelectronics·Laser,2008,19(11):1507-1511.(in Chinese)
    [11] 戴景民,刘颖.聚光器聚焦光斑能流密度分布的测量与分析[J].应用光学,2008,29(6):917-920. DAI J M,LIU Y. Measurement and analysis of flux density distribution for spot focused by concentrator[J]. J. Applied Optics,2008,29(6):917-920.(in Chinese)
    [12] HO C K,KHALSA S S. A photographic flux mapping method for concentrating solar collectors and receivers[J]. J. Solar Energy Engineering,2012,134(4):041004.
    [13] HO C K,KHALSA S S,GILL D,et al.. Evaluation of a new tool for heliostat field flux mapping[J]. Solar PACES,2011,Granada,Spain,September 20-23,2011.
    [14] NAOR G,GOLDWINE G,HAYUT R,et al.. Flux measurement system using IR camera[C]. Proceedings of the Solar PACES 2010;Perpignan,France,September 21-24,2010.
    [15] 戴贵龙,郭永辉.一种大聚光比聚集太阳能流密度分布的红外反射测量法[J].光学学报,2014,34(7):0712004. DAI G L,GUO Y H. An infrared reflection measurement method to measure concentrated solar flux distribution of high concentrated ratio[J]. Acta Optica Sinica,2014,34(7):0712004.(in Chinese)
    [16] 肖君,魏素,魏秀东,等.塔式太阳能热发电系统聚焦光斑能流密度的检测方[J].光学学报,2015,35(1):0112003. XIAO J,WEI S,WEI X D,et al.. Solar flux measurement method for concentrated solar irradiance in solar thermal power tower system[J]. Acta Optica Sinica,2015,35(1):0112003.(in Chinese)

  • [1] 魏静, 王秋雯, 孙相彧, 李红博.  准二维钙钛矿太阳能电池的研究进展 . 中国光学, 2021, 14(1): 1-18. doi: 10.37188/CO.2020-0082
    [2] 王熹, 赵志国, 秦校军, 熊继光, 董超, 白阳, 李煜璟, 陈棋.  基于喷涂法制备氧化锡薄膜的钙钛矿太阳能电池 . 中国光学, 2019, 12(5): 1040-1047. doi: 10.3788/CO.20191205.1040
    [3] 秦昱, 林珍华, 常晶晶, 郝跃.  印刷钙钛矿太阳能电池研究进展 . 中国光学, 2019, 12(5): 1015-1027. doi: 10.3788/CO.20191205.1015
    [4] 鄂轶文, 黄媛媛, 徐新龙, 汪力.  太赫兹偏振测量系统及其应用 . 中国光学, 2017, 10(1): 98-113. doi: 10.3788/CO.20171001.0098
    [5] 刘娜, 樊哲一, 任杰灵, 刘双, 龚士博, 周欢萍, 陈棋.  蒸汽辅助溶液过程制备钙钛矿材料及钙钛矿太阳能电池 . 中国光学, 2017, 10(5): 568-577. doi: 10.3788/CO.20171005.0568
    [6] 李红博, 尹坤.  基于量子点的荧光型太阳能聚光器 . 中国光学, 2017, 10(5): 555-567. doi: 10.3788/CO.20171005.0555
    [7] 李冬宁, 王成龙, 王丽秋, 郭同健.  地基光度测量方式对比 . 中国光学, 2015, 8(3): 456-463. doi: 10.3788/CO.20150803.0456
    [8] 贺秀娟, 乔彦峰, 王成龙.  动态像面法测量水面落点位置及误差分析 . 中国光学, 2015, 8(1): 130-138. doi: 10.3788/CO.20150801.0130
    [9] 刘淑杰, 张元良, 张洪潮.  透明软质薄膜的表面形貌测量 . 中国光学, 2014, 7(2): 326-331. doi: 10.3788/CO.20140702.0326
    [10] 苏彦勋, 柯沅锋, 蔡士良, 姚芊瑜, 徐嘉妘, 龚柏谚.  层层自组装金纳米粒子表面等离子体引发光电流应用于等离子体增感太阳能电池 . 中国光学, 2014, 7(2): 267-273. doi: 10.3788/CO.20140702.0267
    [11] 谢世伟, 肖啸, 谭建军, 刘愈, 张志友, 杜惊雷, 高福华.  基于石墨烯基电极染料敏化太阳能电池的研究进展 . 中国光学, 2014, 7(1): 47-56. doi: 10.3788/CO.20140701.047
    [12] 秦华, 冯东太, 葛硕硕, 王勇.  组合非球面太阳能聚光镜的光学设计 . 中国光学, 2014, 7(5): 844-854. doi: 10.3788/CO.20140705.0844
    [13] 闫勇, 金光.  空间太阳能电站发展及研究 . 中国光学, 2013, 6(2): 129-135. doi: 10.3788/CO.20130602.0129
    [14] 王红睿, 王玉鹏.  用于测量太阳总辐射的空间辐射计 . 中国光学, 2012, 5(6): 555-565. doi: 10.3788/CO.20120506.0555
    [15] 潘其坤, 张来明, 谢冀江, 阮鹏, 高飞.  基于卡塞格林结构的高倍太阳能聚光镜 . 中国光学, 2012, 5(4): 388-393. doi: 10.3788/CO.20120504.0388
    [16] 张景和, 张顺国, 董跃华.  乌氏干涉测量的信息读取 . 中国光学, 2011, 4(2): 147-153.
    [17] 韩雪冰, 魏秀东, 卢振武, 吴宏圣, 郭邦辉, 杨洪波.  太阳能热发电聚光系统的研究进展 . 中国光学, 2011, 4(3): 233-239.
    [18] 林晓珑, 千庆姬, 张铁强.  卫星太阳能电池阵破损自动检测系统的研究 . 中国光学, 2010, 3(2): 140-145.
    [19] 齐向东, 滕丽华, 于海利.  丝杠精度双频激光干涉测量中的 阿贝误差实时补偿 . 中国光学, 2010, 3(3): 279-284.
    [20] 方伟, 禹秉熙, 王玉鹏, 弓成虎, 杨东军, 叶新, .  太阳辐照绝对辐射计及其在航天器上的太阳辐照度测量 . 中国光学, 2009, 2(1): 23-28.
  • 加载中
图(9) / 表 (2)
计量
  • 文章访问数:  456
  • HTML全文浏览量:  32
  • PDF下载量:  866
  • 被引次数: 0
出版历程
  • 收稿日期:  2015-12-10
  • 修回日期:  2016-01-06
  • 刊出日期:  2016-02-25

太阳能聚焦光斑能流密度测量方法评估

doi: 10.3788/CO.20160902.0255
    通讯作者: 魏素(1991-),女,湖北十堰人,硕士研究生,2013年于华中科技大学获得学士学位,主要从事塔式聚光系统中聚焦光斑能流密度分布的测量方面的研究。E-mail: wei_huster@163.com肖君(1986-),男,湖北黄冈人,博士,助理研究员,2010年于南开大学获得学士学位,2015年于中国科学院长春光学精密机械与物理研究所获得博士学位,主要从事太阳能聚光中光学检测方面的研究。E-mail: xiaojun_nk@163.com
  • 国家自然科学基金资助项目(No.11174275)
  • Supported by National Natural Science Foundation of China(No.11174275)
  • 中图分类号: TK513.1

摘要: 为了确定一种新型间接测量太阳能热发电系统聚焦光斑能流密度分布方法的测量误差范围,对其进行了进一步研究。从理论公式出发,分析了该测量方法的误差源;使用球面小定日镜、CCD相机、漫反射板、中性密度滤光片等设备进行了能流密度测量的实验,使用MATLAB软件对实验数据进行处理,得到了漫反射板上聚焦光斑的能流密度分布和总能量;实验时借助全站仪测量并计算了定日镜中心的光线入射角,根据定日镜的面积和反射率、太阳直射辐射值、余弦效率等计算了光斑能量的理论值,并与测量得到的聚焦光斑总能量比较,得出了实验条件下该方法测量光斑总能量以及能流密度的相对误差为3.5%。该测量误差在允许范围内,进一步证实了该能流密度测量方法的正确性和可行性。

国家自然科学基金资助项目(No.11174275)
Supported by National Natural Science Foundation of China(No.11174275)

English Abstract

魏素, 肖君, 魏秀东, 卢振武, 王肖. 太阳能聚焦光斑能流密度测量方法评估[J]. 中国光学, 2016, 9(2): 255-262. doi: 10.3788/CO.20160902.0255
引用本文: 魏素, 肖君, 魏秀东, 卢振武, 王肖. 太阳能聚焦光斑能流密度测量方法评估[J]. 中国光学, 2016, 9(2): 255-262. doi: 10.3788/CO.20160902.0255
WEI Su, XIAO Jun, WEI Xiu-dong, LU Zhen-wu, WANG Xiao. Evaluation of flux density measurement method for concentrated solar irradiance[J]. Chinese Optics, 2016, 9(2): 255-262. doi: 10.3788/CO.20160902.0255
Citation: WEI Su, XIAO Jun, WEI Xiu-dong, LU Zhen-wu, WANG Xiao. Evaluation of flux density measurement method for concentrated solar irradiance[J]. Chinese Optics, 2016, 9(2): 255-262. doi: 10.3788/CO.20160902.0255
    • 塔式太阳能热发电聚光系统的关键在于低成本高精度的定日镜加工及跟踪控制[1]。吸热器上聚焦光斑能流密度分布的测量对评价定日镜跟踪精度和吸热器性能及提高系统光热效率有着重要意义。由于在太阳能聚光发电中,接收器表面最高温度可超过1 000 ℃ [2],因此,焦斑处的能流密度测量十分困难。传统的测量方法主要有在接收面或接收靶安装探测器直接测量入射光强度[3, 4, 5, 6]和通过使用CCD相机对Lambertian材料板材的反射光进行拍照从而间接测量能流密度[7, 8, 9, 10, 11, 12, 13]以及红外相机法[14, 15]。直接测量法测量时间长、空间分辨率低。间接测量法需要在接收面安装一个或多个能流探测器来测量能流密度值,从而确定图像像素灰度值与能流密度值的比例因子,能流探测器的标定和测量会造成很大的不确定性和误差。而用红外相机法测得的能流密度受不确定因素(比如传热流体吸收的热量以及对流和辐射引起的热损失)的影响较大[11]

      本文介绍一种不需要在接收面或移动靶上安装探测器的基于CCD(Charge Coupled Device)的能流密度间接测量法[16]。该方法克服了传统测量方法的诸多缺点,可以适应很高的能流密度值。使用同一部CCD相机,在相同的相机参数设置下拍摄太阳图像和聚焦光斑的图像。只要知道接收面的反射率和当前太阳直射辐射值,就可以根据聚焦光斑和太阳的图像得到接收面的能流密度分布。太阳图像有两个作用:一是提供一个参考图像,结合当前太阳直射辐射值(Direct Normal Irradiance,DNI)来确定光斑图像的像素灰度值与能流密度值的对应关系;二是提供尺寸参考以确定光斑图像与实际光斑的大小对应关系。拍摄太阳图像时,在相机镜头前使用中性密度滤光片以防止CCD饱和。这种方法的创新之处是使用太阳图像来标定光斑图像各点的像素灰度值对应的能流密度大小以及每个像素对应的光斑面积。通过实验对一块球面小定日镜的聚焦光斑进行了测量,并根据当前DNI值、定日镜面积和反射率、余弦效率等参数计算光斑总能量的理论值,与根据实验结果计算的总能量比较,估算了该方法测量能流密度的误差。

    • 聚焦光斑的亮度与入射能流密度的大小成正比,而CCD相机对光斑亮度的响应是线性的,故相机拍摄的光斑图像可以用来描述光斑的能流密度分布特征。只要知道图像的像素灰度值与能流密度值的比例因子,就可以根据光斑图像的灰度值分布得到光斑能流密度分布。传统的间接测量方法通过在被测面的特定位置安装水冷的能流计或量热计来标定该比例因子。本文研究方法中使用太阳图像的像素灰度值和DNI值来标定该比例因子。拍摄光斑图像与太阳图像时使用同一部相机、完全相同的相机参数(焦距、光圈、曝光时间、对焦等)。在拍摄太阳图像时需要在相机镜头前安装中性密度滤光片以防止CCD阵列饱和。该方法适用于任意表面的能流密度测量。

      测量原理如图 1,假设相机像素面上像元i对应的光斑面元为AR,i(m2),它表面的辐照度为ER,i(W/m2),通过推导得到相机像元i上的响应灰度值为:

      图  1  能流密度测量原理

      Figure 1.  Principle of flux density measurement

      式中,ρR,i为被测面的漫反射率,r是光斑面元与相机光阑的距离,PCCD,i为太阳图像上像元i的灰度值,EDNI是太阳直射辐射值。光斑面元AR,i的面积可表示为:

      式中,θ是被测面元法线与相机光轴的夹角,ω是面元AR,i对相机光阑的张角。由于拍摄太阳图像与光斑图像时使用同样的相机参数,故相机节点与CCD之间的距离保持不变,因此可根据式(3)求ω:

      式中,δsun是太阳对地球的张角,nsun_pixels是太阳图像上沿着半径的像素个数,如图 2所示。

      图  2  相机示意图

      Figure 2.  Schematic of the CCD camera

      由式(1)、(2)、(3)可得,小面元AR,i上的能流密度ER,i与像素灰度值PCCD,i的关系为:

      如果被测面上能流密度值较低,则环境光对测量结果影响较大。又考虑到拍摄图像时会用到滤光片以防止相机CCD饱和,式(4)可改写为:

      式中,PCCD_sun,iPCCD,i分别是太阳图像和光斑图像上像元i处的像素灰度值,PCCD_ambient,i是没有光斑时时接收靶图像上像元i处的像素灰度值,EDNI(W/m2)是拍摄太阳图像时的DNI值,nsun_pixels是太阳图像半径对应的像素个数,ρR,i为漫反射靶的反射率,δsun是太阳的发散角。freceiverfsun分别是拍摄光斑图像和太阳图像时所用中性密度滤光片的衰减比。可见测得的能流密度与相机拍摄的角度和位置无关。

    • 该能流密度测量方法的误差取决于式(5)中各参数的误差。误差源包括相机引入的误差、DNI测量误差、漫反射率ρR,i的误差、太阳发散角δsun的误差、滤光片衰减比的误差。

    • 相机造成误差的原因主要有暗电流影响以及CCD对光强响应的非线性。

      在无光照情况下,CCD芯片也会产生暗电流,平均暗电流通常用平均暗输出表示[8]。盖上相机镜头盖采集一帧图像,求出所有像元灰度的平均值即平均暗输出。对DH-SV2001GM型号的CCD相机进行暗电流测试,得到其平均暗输出为1.65。而在测量能流密度的实验中太阳图像平均灰度值为209.57,暗电流所占比例为0.79%。实际应用中将采集的图像灰度值减去平均暗输出,可消除暗电流影响。

      在CCD信号电荷存储转移的过程中,如果反型层电荷足够多,势阱被填满,会造成电荷溢出,输出电流信号与输入照度呈现非线性,即CCD对光强响应的非线性。使用积分球测量DH-SV2001GM型号的CCD相机的线性度,得到曲线如图 3。经计算,CCD相机图像平均灰度值与积分球辐亮度的相关系数为0.997 3,图像灰度平均值的最大非线性误差为3.84%。

      图  3  相机线性度曲线

      Figure 3.  Linearity curve of the camera

    • 太阳直射辐射值DNI的误差取决于测量设备。下文中的实验使用北京华创维想科技开发有限责任公司生产的TSB-2-B-I直射辐射表测量DNI值,其灵敏度为9.22 μV/(W/m2),测量值的相对误差约为0.2%。

      实际应用中吸热器表面漫反射率应该是已知值,其误差取决于给定的参数。本实验使用Avian-D漫反射涂料喷涂而成的漫反射板,该涂层具有高朗伯特性,在400~800 nm范围内的平均半球反射比因子为98.2%,最小值为97.9%,最大值为98.5%。故漫反射板反射率取值98.2%,其误差估计为0.3%。

    • 太阳发散角δsun由如下公式确定:

      式中,rsun是太阳半径,lsun是地球与太阳的距离。地球绕太阳公转的轨道是椭圆,故lsun随一年中的日期变化。

      以地球公转的长、短轴分别为x轴、y轴建立坐标系,假设地球和太阳的连线与x轴夹角为γ,可推导得:

      式中,abc分别为椭圆长半轴、 短半轴、半焦距,a=1.4960×108 km,b=1.4958×108 km,c=2.50×106 km。在2015年,1月3日,地球位于近日点,7月4日,地球位于远日点,对于这一年中的第n天,式(7)中γ的值为:

      近日点与太阳的距离为1.48×108 km,远日点与太阳的距离是1.52×108 km。计算得一年中δsun的最小值为9.152 mrad,最大值为9.463 mrad,平均值为9.305 mrad。

      δsun取平均值9.305 mrad,如果不考虑大气折射对观测到的太阳半径的影响,则一年中δsun的最大相对误差为±1.7%,tan2(δsun/2)的最大相对误差为±3.4%。若使用式(6)、(7)、(8)计算,则可基本消除该误差。

    • 中性密度滤光片衰减比的理论计算公式为f =10dd是光学密度。然而,其实际的衰减比并非常数,而是随波长变化。用光谱仪测量得到沈阳汇博光学技术有限公司生产的光学密度等于4的中性密度滤光片的衰减比随波长的变化关系如图 4所示。拍摄太阳和光斑图像所用相机的光谱响应曲线如图 5所示。可见相机响应的峰值在500 nm处。故滤光片的衰减因子取500 nm处的值,fsun=104.28=19 055。根据测量数据的分布和曲线拟合结果,500 nm处衰减因子的取值误差范围为0.5%以内。

      图  4  OD4滤光片衰减比随波长变化

      Figure 4.  Attenuation factor of the OD4 filter varies with wavelength changing

      图  5  DH-SV2001GM摄像机的光谱响应曲线

      Figure 5.  Spectral response curve of the DH-SV2001GM camera

      表 1列出了上面讨论的各种误差。这些误差相互独立,总误差通过求各误差平方和的平方根得到。由于需要拍摄3张图片,计算总误差时相机像素灰度值的误差加了3次。总误差的值为:

      表 1  误差源总结

      Table 1.  Summary of error sources

      Error source Relative error/%
      Pixel value of the CCD camera, PCCD 3.84
      Direct normal irradiance, EDNI 0.2
      tam2(δsun/2) 3.4
      Attenuation factor of the filter, fsun/freceiver 0.5
      Reflectance data of the receiver 0.3
    • 定日镜将太阳光反射到漫反射板上得到聚焦光斑,由定日镜反射的光能可由下式给出:

      式中,ρh为定日镜反射率;Sh为定日镜面积;EDNI为太阳直射辐射值;α为定日镜上光线的入射角,cosα为余弦效率。余弦效率定义为入射光线的入射向量与定日镜法向量的夹角的余弦值。图 6中虚线表示定日镜在垂直于光线的方向上的投影面积,即定日镜接收能量的有效面积。

      图  6  余弦效率示意图

      Figure 6.  Schematic diagram of cosine efficiency

      用本文研究的间接测量法可得到光斑的能流密度分布及总能量。光斑总能量公式为:

      假设光斑图像上每个像素对应的光斑面积相等(在本实验条件下,该假设近似成立),即AR,i为常数,则式(11)可改写为:

      式中,Apixe_m为每个像素对应的光斑面积。若可求出与图像像素的边长对应的实际光斑长度k,则Apixe_m=k2。从而有:

      可见光斑总能量与各点能流密度值之和成正比。若各点能流密度值测量的相对误差相等,则测得的光斑总能量的相对误差等于所测各点能流密度值的相对误差。若可准确测量定日镜反射率ρh和余弦效率cosα,则可根据式(10)计算的结果评估能流密度分布的测量误差。

      图 7,在拍摄太阳图像的同时,使用全站仪测量太阳位置的高度角和方位角,并测量定日镜和漫反射板在全站仪坐标系中的三维坐标,可计算余弦效率cosα,显然有:

      图  7  余弦效率测量原理图

      Figure 7.  Schematic diagram of the cosine efficiency measurement

      从而得:

      由于太阳位于无穷远处,而全站仪坐标中心点O与定日镜中心点B的距离很小,故有:

      而:

      因此

    • 采用一块边长约35 cm,焦距为15 m的球面小定日镜将太阳光反射到漫反射板上得到聚焦光斑。漫反射板边长为35 cm,在400~800 nm波段的平均反射率为98.2%。使用一部CCD相机,在完全相同的相机参数下分别拍摄漫反射板上的光斑图像、没有光斑时漫反射板的图像以及太阳图像。记录下拍摄时的太阳直射辐射值。拍摄太阳图像时,在镜头前安装了沈阳汇博光学技术有限公司生产的光学密度(optical density)等于4的滤光片。在拍照的同时,用全站仪测量定日镜中心和光斑中心的三维坐标以及全站仪坐标系中太阳的高度角、方位角,从而计算光线在定日镜上的入射角α及余弦效率cosα。实验条件和设备参数如表 2

      表 2  实验条件和设备参数

      Table 2.  Test conditions and device parameters

      Date and Time 6/3/2015 9:38 AM(Beijing time)
      Location Changchun, China
      Direct normal irradiance/(W·m-2) 870
      Reflectivity of the heliostat 0.83
      Reflectivity ofthe receiver 0.982
      Size of the receiver/m 0.35×0.35
      Area of heliostat reflective surface/m 2 0.120 5
      Neutral density filter attenuation factor for beam image 1
      Neutral density filter attenuation factor for sun image 19 055
      Resolution of the CCD camera 1 236×1 628
      Pixel size of the CCD/μm 4.40×4.40

      实验中拍摄的图像如图 8,其中(a)是光斑图像,(b)是环境光图像,(c)是太阳图像。光斑能流密度分布的测试结果如图 9

      图  8  CCD相机拍摄的图像

      Figure 8.  Images taken by a CCD camera

      图  9  光斑能流密度分布

      Figure 9.  Flux density distribution of the beam

      测得的全站仪坐标系中光斑中心的三维坐标为(0.53 m,10.91 m,-0.02 m),定日镜中心的三维坐标为(-3.93 m,-0.47 m,-0.65 m),太阳的高度角和方位角分别为hS=54°58′16″,pS=2°27′18″。从而计算得到定日镜上光线入射角α=38.4°,余弦效率cosα=0.783 6。边长为35 cm的漫反射板在图像中所占像素个数是1 054×1 054,因此光斑图像中像素边长与光斑尺寸的对应关系为k=0.35/1054=3.321×10-4 m/pixel。滤光片衰减比取值19 055,测得的光斑总能量为Ebeam_total=70.62 W。而光斑能量理论计算值为Er=ρhEDNIShcosα=68.18 W。二者的相对误差为3.5%,该误差在实际应用的可接受范围内。

      实验得到的测量误差是在当前实验条件下得到的结果,不具有普遍性,其目的是验证该能流密度测量方法的有效性。实际应用中,由于选用的设备不同、吸热塔较高以及其他客观不确定因素,测量误差也会不同。

    • 进一步评估了一种新型的测量太阳能热发电系统聚焦光斑能流密度分布的方法,分析了其误差源;使用该方法测量漫反射板上的聚焦光斑能流密度分布并得出光斑总能量,通过比较测得的光斑总能量与理论计算的光斑总能量,得出在当前实验条件下测得的光斑总能量及能流密度分布的相对误差为3.5%,该误差在估计的最大误差范围内,也在实际应用的允许范围内,证明了该能流密度测量方法的可行性。

参考文献 (1)

目录

    /

    返回文章
    返回